Грозозащита и помехозащита длинных симметричных линий связи (витой пары, Ethernet)
Защита симметричных входов сетевых устройств от перенапряжений, связаных с воздействием атмосферного электричества, имеет свою специфику, и отличается от аналогичных устройств, применяемых для защиты входных цепей коаксиальных линий. В первую очередь это связано с тем, что передача данных, например в цепях Т1, Е1 или ETHERNET происходит по симметричным линиям, выполненным в виде витой пары*, нагруженной с двух сторон на симметричные (дифференциальные) трансформаторы.
*Здесь и далее рассматриваются только линии передачи данных по симметричным витым парам.
ПОМЕХИ В СИММЕТРИЧНЫХ ЛИНИЯХ СВЯЗИ
 Рассмотрим схему (1) экранированной линии передачи при воздействии на нее внешней импульсной или постоянной высокочастотной наводки.
На схеме: Cp - межобмоточная емкость трансформатора, Cp1 - емкость между экраном и жилами кабеля, Re - эквивалентное сопротивление входных цепей аппаратуры.
Воздействие внешнего электромагнитного поля создает в линии связи напряжение помехи, имеющее две составляющие - синфазную и противофазную. Противофазная помеха рассматривается при условии U1≠U2, или I4>0, и может быть легко подавлена при помощи двух-трехзвенных ограничителей напряжения. Кроме того, конструкция кабеля в виде симметричной витой пары, не позволяет противофазной помехе достигать уровня более 800-900 вольт даже при прямом ударе молнии. Синфазная, или продольная помеха является значительно более опасной, поскольку наводится на всех проводниках кабеля, включая экранную оплетку, и действует на входные цепи аппаратуры Re, через паразитную емкость монтажа и межобмоточную емкость трансформатора, см. ток Is на схеме (1). Условие присутствия синфазной помехи: [U1=U2]>0, [I2=I3;I1]>0.
 Заменим схему (1) на эквивалентную схему (2) для синфазной помехи. Трансформатор представим как последовательно включенный конденсатор, эквивалентный межобмоточной емкости трансформатора, для упрощения примем Re за один резистор, включенный на общий провод питания входных цепей аппаратуры. Для наглядности на схеме показан входной инвертор структуры КМОП (CMOS) с защитными диодами. После упрощения получается простая дифференцирующая цепь, в которой емкость Ce равна сумме емкостей монтажа и обмоток трансформатора, а резистор равен эквивалентному входному сопротивлению входных цепей микросхемы порта. При воздействии на вход синфазной помехи, токи I1-I3 суммируются на левой обкладке конденсатора, I1+I2+I3=Is. Ток Is создаeт на входном сопротивлении Re суммарное напряжение синфазной помехи Us, которое в зависимости от полярности проходит на источник питания через верхний или нижний защитный диод КМОП-инвертора. Очевидно, что чем меньше сумма токов I1+I2+I3=Is, тем меньше значение напряжения Us. В случае превышения напряжения Us выше порога, равного 2U+, происходит пробой защитных диодов.
Следует заметить, что напряжение помехи может иметь различную форму, длительность и амплитуду, поэтому рассматривать численные значения емкости Ce и сопротивления Re, не имеет смысла, более того, разделение импульсов помехи по параметрам, может привести к ошибочным выводам. Поэтому для рассмотрния выбран наихудший случай, а именно: дифференцирующая цепь CeRe принимается как прозрачная для импульсов любой формы.
Что лучше экранированная витая пара или неэкранированная ?
Спецификации на экранированные кабели с симметричными парами, приводимые всеми без исключения производителями, указывают на то, что экранная оплетка служит для экранирования излучения кабеля во внешнее пространство, или для уменьшения влияния между соседними парами кабеля или соседними кабелями, проложенными в одном кабельном канале (Crosstalk Effect).
Использование экранированного кабеля с целью улучшения защиты линии связи от помех, связанных с воздействием молнии, спецификациями производителей никак не оговаривается, более того, практически все сертифицированные устройства грозозащиты, предлагаемые различными производителями, вообще не имеют соответствующих разьемов и цепей, предназначенных для присоединения экранной оболочки кабеля.
Обьясняется это тем, что экранированный многопарный кабель не обладает сколько-нибудь существенными приемуществами перед неэкранированным, ни в скорости передачи данных, ни в устойчивости к внешним электромагнитным наводкам большой интенсивности. Кроме того, при использовании экранированного кабеля возникает серьезная проблема с заземлением экранной оплетки, заключающаяся в том, что симметричная конструкция кабеля не позволяет присоединять экранную оболочку кабеля напрямую к земле, как это делается в коаксиальных линиях связи.
СИНФАЗНАЯ ПОМЕХА В ЭКРАНИРОВАННОЙ ЛИНИИ СВЯЗИ
Как было показано в 1.1, при воздействии синфазной помехи, токи в проводниках кабеля суммируются. В случае применения экранированного кабеля, ток наводится также и в экранной оболочке, и равен I1, см.(1). Очевидно, что ток I1 не равен по величине токам I2 и I3, а при ближайшем рассмотрении намного превышает суммарный ток: I1>>I2+I3. Причина неравенства токов проста: площадь поверхности и сечение экранной оплетки в сотни раз превосходят аналогичные параметры витой пары, поэтому ЭДС, наведенная в экранной оплетке, создает на эквивалентном сопротивлении Re значительно большее по размаху напряжение. Эффект экранирования только увеличивает разницу между токами внутренних проводников кабеля и током экранной оплетки.
В точке присоединения линии связи к аппаратуре, токи I1,I2,I3, суммируются и образуют суммарный ток Is, в котором подавляющую часть составляет ток, наведенный в оплетке I1, а токи I2 и I3 составляют, как было показано, пренебрежимо малую часть. Ток Is проходит через межобмоточную емкость трансформатора, и при уровне более удвоенного напряжения питания микросхемы порта, пробивает входные цепи.
Из этого простого анализа цепи очевидно, что экранная оболочка кабеля в данном случае не так полезна, как может показаться на первый взгляд, более того, экранная оболочка является носителем самой внушительной части энергии синфазной составляющей, при этом совершенно не меняя в лучшую сторону скоростные характеристики симметричной линии связи. Использование экранированного кабеля создает очевидную проблему: как и куда должна быть присоединена экранная оболочка кабеля, и как нейтрализовать ток синфазной составляющей протекающий по оплетке.
ПРИСОЕДИНЕНИЕ ОБОЛОЧКИ КАБЕЛЯ НА ЗЕМЛЮ
Легко доказать, что простое заземление оплетки кабеля не устраняет прохождение импульса пробивного напряжения на вход микросхем порта. Как было показано, входные каскады аппаратуры представляются дифференцирующей цепью, прозрачной (в первом приближении) для любых импульсных и периодических помех. Сопротивление конденсатора, см. Ce рис.(1) в начальный момент времени равно нулю, (см. законы коммутации) поэтому, в момент прохождения фронта импульса, он практически беспрепятственно проникает через емкость трансформатора во внутренние цепи аппаратуры.
Для примера рассмотрим случай заземления экранной оплетки в непосредственной близости от аппаратуры, в случае, если общий провод питания аппаратуры не заземлен и как следствие имеет потенциал, отличный от потенциала земли.
Импульс синфазной помехи создает в экранной оболочке ток, который в точке заземления разветвляется на две части (см рис.3). При этом ток I1 проходит через контур заземления, а ток I2, через паразитную емкость между экраном и проводниками кабеля, трансформатор интерфейса и далее через источник питания проходит в сеть переменного тока, которая в свою очередь имеет емкостную или гальваническую связь с землей. Таким образом, если из суммы токов, воздействующих на вход, убрать ток возникающий в оплетке, возможность пробоя входных цепей аппаратуры значительно уменьшается.
Рис.3 Случай присоединения экрана кабеля на землю, общий провод питания не заземлен, Cp - паразитная емкость, Earth -заземление, P.G. - общий провод питания сетевого устройства. Точки V1 и V2 показывают разность потенциалов напряжения между землей и проводом питания. Пробой в этом случае происходит вследствие прохождении импульса I2 через входные цепи и далее через питание и сетевой трансформатор в сеть переменного тока, имеющую контакт с землей, как по низкой, так и по высокой частоте.
Путем аналогичных рассуждений нетрудно доказать, что даже в том случае, когда потенциалы земли и общего провода питания аппаратуры одинаковы, то есть общий провод аппаратуры заземлен, импульс помехи будет проникать во входные цепи аппаратуры. Заземление, экранной оплетки при использовании кабеля с симметричными парами опасно для аппаратуры, не имеющей специально организованной, симметричной относительно пар кабеля, шины заземления.
Простое заземление экранной оболочки кабеля не имеет никакого смысла, так как не устраняет проблемы проникновения синфазной помехи, и возникновения опасных потенциалов на входах микросхем.
Одной из главных причин пробоя входных цепей является несимметричное заземление экранной оплетки кабеля
КАК ПРАВИЛЬНО ЗАЗЕМЛЯТЬ ЭКРАННУЮ ОБОЛОЧКУ КАБЕЛЯ
Для правильного заземления оплетки кабеля необходимо иметь точку заземления, симметричную относительно витой пары. Эта задача может быть решена только применением симметричного трансформатора с центральным отводом от первичной обмотки, или дополнительного симметрирующего автотрансформатора, включаемого в цепь витой пары. Большинство сетевых устройств не имеет симметричной входной схемы с отводом, поэтому применение экранированного провода для связи таких устройств не рекомендуется. Для систем связи, разработанных для работы с экранированным кабелем, выпускаются специальные полностью экранированные разьемные пары RJ-45, в которых экран присоединяется к отводу трансформатора.
При воздействии мощной синфазной помехи, например вызванной грозовыми разрядами, основной причиной выхода из строя сетевой аппаратуры является неправильное использование экранированных кабелей, а именно несимметричное заземление экранирующей оплетки.
Если сетевое устройство не оборудовано специальными экранированными разьемами RJ-45, или не имеет специального вывода для заземления экрана, то заземлять оплетку без симметрирующего трансформатора нельзя. Достаточно безопасно применять обычный UTP кабель и симметричные устройства грозозащиты.
В случае необходимости применения экранированного кабеля с аппаратурой, не предназначенной для таких целей, следует применять внешние схемы создания симметричной точки заземления, комбинированные со схемой грозозащиты.
ПОДАВЛЕНИЕ СИНФАЗНЫХ ПОМЕХ В СИММЕТРИЧНЫХ ЛИНИЯХ СВЯЗИ
Для подавления синфазных помех существует метод, основанный на применении связанных катушек индуктивности, размещенных на общем сердечнике. Катушки индуктивности, включенные по такой схеме, называют продольным трансформатором. Согласно включенные индуктивности не оказывают никакого влияния на полезный сигнал в линии, как впрочем и на противофазную составляющую помехи. Для синфазной составляющей продольный трансформатор в идеале представляет собой бесконечно большое сопротивление. Варианты схем включения продольного трансформатора показаны на рисунке. Продольные трансформаторы включены в состав всех трансформаторных модулей Ethrnet, предназначенных для работы в составе аппаратуры связи локальных сетей промышленного и коммерческого назначения. Если по каким-либо причинам используется кабель имеющий экранную оболочку, например при использовании экранной оболочки для подачи питания, то ее следует включать через однообмоточный симметрирующий трансформатор, или на среднюю точку первичной обмотки линейного трансформатора. Во всех случаях продольный трансформатор включается после симметрирующего. Средняя точка симметрирующего трансформатора присоединяется к заземлению или общему проводу аппаратуры и может быть использована как опорная для включения первой секции грозозащиты.
При протяжке кабеля «по воздуху» можно подвешивать его на медный или стальной тросик или проволоку. Концы тросика необходимо надежно заземлять. Провод к тросику следует подвешивать при помощи пластмассовых или других диэлектрических креплений, на расстоянии 1-2 см.
В том случае, когда потенциалы земли на концах троссика не равны, это часто встречается при организации воздушных линий связи между домами, разделите его на две части при помощи фарфорового изолятора. Тросик, выполняя роль громоотвода, будет маскировать ваш провод (в электрическом смысле), и электрический разряд уйдет по нему в землю, следуя по пути с наименьшим электрическим сопротивлением. Очевидно, что паразитная емкость между жилами кабеля и троссиком пренебрежимо мала, и влияние тока, наведенного в троссике, будет пренебрежимо малым.
Схемотехника устройств подавления противофазных помех, в симметричных линиях достаточно проста, как правило такие устройства состоят из трех ступеней, рассчитанных на разные пороговые напряжения срабатывания. Практическими исследованиями установлено, что при ударе молнии, основной пик напряжения составляет по времени около 250 μs, поэтому элементы схемы должны обладать быстродействием, хотя бы на порядок выше. Современные полупроводниковые и газоразрядные приборы работают в области наносекундных интервалов и удовлетворяют всем требованиям по максимальному току, диапазону рабочих напряжений и сроку службы. Конструирование многоступенчатых схем следует начинать с выбора элементной базы и рассчета развязывающих резисторов, устанавливаемых между ступенями.
• Рассчитать элементы схемы в соответствии с требуемой полосой пропускания можно пользуясь следующими формулами, предназначенными для расчета двухзвенных пассивных RC фильтров нижних частот. Эквивалентные емкости элементов берутся из справочных данных.
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ПАРАМЕТРЫ СОВРЕМЕННЫХ ГАЗОВЫХ РАЗРЯДНИКОВ
  Газоразрядные приборы используемые в системах грозозащиты в основном различаются и выбираются по напряжению пробоя в динамическом режиме, при воздействии на разрядник импульсного напряжения. При прочих равных условиях, более чувствительными приборами являются комбинированные скоростные пик-абсорберы серии RAV производства компании OKAYA, Valparaiso, Indiana. На графике вверху показаны сравнительные характеристики простых и комбинированных газовых разрядников. Улучшение динамических свойств практически на два порядка, достигается совмещением в одном корпусе газоразрядного прибора и скоростного полупроводникового варистора. Внешнй вид динамических пик-абсорберов RAV показан на фото.
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И ПАРАМЕТРЫ ВАРИСТОРОВ
Аналитически вольтамперная характеристика варистора может быть выражена формулой, в которой σ0-это начальная проводимость варистора при U=0. α - константа, определяемая типом варистора.
Варисторы-нелинейные полупроводниковые резисторы, обладают свойством изменения проводимости в зависимости от приложенного напряжения.
Вольтамперная характеристика варистора зеркально симметрична относително горизонтальной оси, и при измерении на постоянном токе или на частотах до ~100 Герц, имеет форму, изображенную на рисунке слева. При повышении частоты, характеристика приобретает вид петли гистерезиса.
Варисторы применяются для защиты от перегрузок, искрогашения, стабилизации и ограничения напряжения, в качестве элементов функциональных аналоговых узлов преобразователей степенных функций, и т.п.
Номинальное напряжение, (Nominal Varistor Voltage), Vn - напряжение на варисторе, при котором через него течет некий ток, называемый классификационным, для варисторов, применяемых в радиоэлектронике, классификационный ток принимается равным 1 mA. Иногда этот параметр называют классификационным напряжением.
Максимальное напряжение (Maximum Operating Voltage), Vm - напряжение, которое может быть приложено к варистору на неопределенно длительное время. Указывается среднеквадратическое значение.
Максимальное напряжение отсечки (Maximum Clamping Voltage), Vc - поскольку варистор сконструирован для работы в цепях с импульсным напряжением, то все тестовые измерения требующие токов превышающих 1mА, проводятся в импульсном режиме. Vc это максимальное напряжение, измеренное на клеммах варистора при воздействии испытательного импульса 8/20 μs стандарта ITU 1Vc-Per IEC 61000-4-2 Level 4, (см описание ниже).
Максимальный импульсный ток, (Peak Current) ITM максимальный импульсный ток, не вызывающий повреждения варистора. Измеряется при помощи импульса 8/20 μs.
Максимальная энергия импульса (Max. Energy Capability), WTM - максимальное количество энергии, поглощаемое варистором без деградации параметров' выражается в джоулях (Ватт-секундах) и может быть выражена следующим образом: WTM=VCIT где T время действия импульса.
Собственная емкость в неактивном режиме CV - Емкость между выводами варистора, измеряется на частоте 1 КГц или 1МГц
Быстродействие (Response Time) время перехода из непроводящего состояния в проводящее. В настоящее время варисторы имеют быстродействие до 0.2 ns.
 Применение варисторов в качестве элементов многоступенчатых систем грозозащиты один из очевидных способов использования этих замечательных полупроводниковых приборов. Варисторы обладают рядом уникальных свойств, таких как высокое быстродействие в момент появления перенапряжений, быстрое восстановление после снятия перегрузки, и, что особенно важно, варисторы способны проводить импульсные токи величиной от десятков до тысяч ампер. В 2001 году начато серийное производство многослойных варисторов с емкостью не более 3 пф и быстродействием 0.2 ns, что сделало возможным применение варисторов в цепях защиты скоростных линий передачи данных. Для работы в схемах грозозащиты линий Ethernet, Т1 и т.п. идеально подходят варисторы типа WPSA производства компании World Products, California, и аналогичные приборы других компаний.
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ БЫСТРОДЕЙСТВУЮЩИЕ ДВУХАНОДНЫЕ СТАБИЛИТРОНЫ
 Последняя ступень грозозащиты должна иметь высокое быстродействие, малую собственную емкость в нерабочем состоянии и ограничивать остаточное напряжение на уровне, не превышающем двойного напряжения питания микросхемы интерфейса или порта. Компания OKAYA производит ряд сверхбыстродействующих двуханодных стабилитронов, таких например, как RSSA с быстродействием 10-¹² секунды и токами до 1300 Ампер. Такого рода полупроводниковые приборы эффективно подавляют входные перегрузки, ограничивая напряжение на уровне от 3 до 10 вольт. ТРАНСФОРМАТОРНЫЕ МОДУЛИ ETHERNET ИНТЕРФЕЙСОВ
 Сетевые устройства Ethernet всегда имеют на входе трансформатор, предназначенный для гальванической развязки от линии связи и согласования симметричной линии со входом микросхем интерфейса. В устройствах, предназначенных для бытовых применений, или для применений в малых оффисах, где требования к помехоустойчивости передачи данных не высоки или не оговариваются вообще, применяются классические двухобмоточные трехсекционные широкополосные трансформаторные сборки, которые одинаково хорошо проводят на вход микросхем порта как информационный сигнал, так и сигнал помехи. Такие трансформаторы не рассчитаны на работу в условиях импульсных помех или помех от близкорасположенных промышленных установок, сварочных аппаратов, мощных радиопередатчиков, и конечно же не рассчитаны на работу с открытыми «воздушными» линиями связи. В некоторых источниках, например здесь http://www.premiermag.com/pdf/net015.pdf такие трансформаторы называют CHEAPERNET TRANSFORMER от слова cheap-недорогой, дешевый.
 Для создания сетевых устройств, рассчитанных на работу в условиях внешних помех высокого уровня, следует применять специально разработанные многообмоточные модули трансформаторной развязки, содержащие фильтры синфазной и противофазной составляющих помехи, и ограничивающих полосу пропускания на требуемом уровне. Пример простейшего многообмоточного модуля компании Delta Electronics приведен на рисунке. Линейные согласно включенные индуктивности, служат для подавления импульсных помех, кроме того, трансформаторы имеют специальные выводы от середины обмоток, позволяющие строить устройства выделения постоянной составляющей сигнала. Значительно более сложные по устройству модули содержат фильтры нижних частот, защитные диоды, и сдвоенные трансформаторы. Такие модули выпускаются компанией BOTHHAND http://www.bothhand.com/ например модуль FS2022 http://www.bothhand.com/products/10baseT/FS2022B-3-Rev.A2-02.06.04.pdf имеет встроенные LC фильтры нижних частот и фильтры импульсных помех. Компания PULSE выпускает трасформаторные модули развязки с помехоподавляющими секциями на связанных индуктивностях http://www.pulseeng.com/pdf/H342.pdf, на страницах сайта этой компании можно найти схемы некоторых узлов грозозащиты, с заземлением продольной помехи на шасси устройства. Пожалуй самый широкий спектр трансформаторных модулей выпускает компания PREMIER MAGNETICS, California. Существуют решения, позволяющие модифицировать уже имеющуюся аппаратуру путем замены линейных узлов. Например модуль RJ-45 http://www.acksys.fr/docs_us/Documentations%20techniques/LF1S028.pdf
Трансформаторные модули имеют стандартные цоколевки, и практически всегда возможно подыскать модуль взамен обычного трансформатора и установить в имеющемся оборудовании.
ПРИМЕРЫ СХЕМ ГРОЗОЗАЩИТЫ ДЛЯ РАЗНЫХ СПОСОБОВ ВКЛЮЧЕНИЯ КАБЕЛЯ И ЗАЗЕМЛЕНИЯ.
Схема грозозащиты симметричной линии связи без заземленной нейтрали (общего провода)
Применяется в случае прокладки кабеля в металлической трубе, имеющей по всей длине контакт с землей.
Схема грозозащиты симметричной линии связи с заземленной нейтралью, применяется для коротких линий связи, имеющих участки открытой (воздушной) подвески.
Варисторы должны иметь внутреннюю емкость не более 15 пикофарад, если возможно увеличение сопротивления R до 10 Ом, емкость варисторов может быть больше.
Схема грозозащиты симметричной линии связи с заземленной нейтралью и экранированным кабелем
Схема грозозащиты симметричной линии связи с заземленной нейтралью, экранированным кабелем и присоединением к общему проводу аппаратуры
Методика проверки на электрическую прочность элементов конструкции и грозозащиты в целом, оговаривается документом ITU 1Vc-Per IEC 61000-4-2 Level 4, описывающем форму и способы воздействия на схему методом имитации стандартного грозового импульса. На чертеже показана форма этого импульса, который также называют импульсом 8/20 μs. В целом считается, что несмотря на то, что длительность реальных грозовых разрядов может достигать 250 μs, реальной поражающей способностью обладает именно часть импульса, ограниченная временем нарастания 8 μs и временем спада 20 μs.
Данный тестовый стандарт оговаривает также способ формирования клона грозового импульса при помощи RC цепи, составленной из конденсатора емкостью 150•10-¹²F и резистора сопротивлением 150 Ohm.
Заряд цепи происходит от маломощного источника высоковольтного напряжения 8 Киловольт, разряд на элементы цепи происходит при полном электрическом контакте, с помощью специальной тестовой головки. Существует и второй способ, отличающийся от первого величиной испытательного напряжения-15 Киловольт и разрядом через воздушный промежуток. Вышеописанный метод оговаривает количество проверочных ударов, >/= 20, и полярность прикладываемого напряжения, обычно полярность меняется с каждым следующим импульсом. При необходимости тестовое напряжение может быть приложено одновременно к нескольким клеммам испытуемого устройства, при этом применяется несколько одинаковых RC головок и один источник напряжения. Контроль формы тестового импульса производится запоминающим электронно-лучевым осциллографом или компьютером, снабженным осциллографической картой.
Ввиду очевидной опасности такого рода тестовых опытов, санитарными нормами, принятыми в СССР и действующими в странах СНГ, а также в соответствии с правилами техники безопасности Министерства Связи, о порядке проведения работ в помещениях с повышенной опасностью, тестовому персоналу запрещается проводить тестирование, если помимо лица, проводящего тестирование, в помещении, где проводятся тесты, не присутствует наблюдающий.
Конструирование помехоподавляющих фильтров на связанных индуктивностях. Продольные трансформаторы.
При включении связанных индуктивностей в линию связи каждая обмотка катушки включается последовательно с соответствующим проводником, фазировка катушек при этом должна быть такова, что магнитные потоки создаваемые в обмотках, будут противоположно направлены и соответственно взаимно компенсированы в сердечнике катушки. Теоретически подавление синфазной помехи происходит полностью. Магнитные устройства такого типа называют продольным трансформатором.
Рис1: Реакция фильтра на противофазный сигнал
Рис 2: Реакция фильтра на противофазный сигнал и синфазную помеху.
Тороидальные сердечники обеспечивают большие значения индуктивности при заданных токах без применения зазора, и более эффективны на низких частотах. Для расчета фильтров на продольных трансформаторах можно применять программное обеспечение компании Magnetics.
Применение продольных трансформаторов значительно уменьшает уровень синфазных помех в каналах передачи данных по витой паре. В схеме испоьзованы 10/100Base-Tx трансформаторы с отводом от середины обмотки, такое включение создает опорную точку для фильтрации синфазной помехи, и не влияет на симметрию витой пары. Конденсаторы 10 нФ заземляются на общий провод питания, конденсатор 2нФ х 2000 В заземляется на защитную землю или шасси аппаратуры. Неиспользуемые пары кабеля заземляются попарно-симметрично через резисторы 50 Ом, равные половине волнового сопротивления кабеля, и далее через одиночные резисторы 50 Ом. Такое заземление неиспользованных пар поддерживает их симметрию относительно рабочих пар кабеля, и исключает возникновение взаимных помех между каналами приема и передачи, называемое также Cross Talk эффектом. Выводы 1-4 присоединяются непосредственно к линейному трансиверу Ethernet.
Типичная АЧХ одиночного звена фильтра на продольном трансформаторе, без дополнительных емкостей, аналогична характеристике фильтра Бесселя второго порядка.
Дата: 23.09.2007
|
About us 
Главная страница 
Проектантам
09, Апрель 2024
30, Декабрь 2023
